关键词:
三维编织复合材料
低速冲击
热氧老化
裂纹分布
失效机理
摘要:
三维编织碳纤维/环氧树脂复合材料在大气环境中热氧老化所致基体降解和界面弱化是服役过程中不可避免的问题,也是结构件强度下降的重要原因。研究编织复合材料热氧环境和外部载荷共同作用机理有助于优化工程结构强度设计。本论文探讨热氧老化过程中基体和界面性质变化规律,明确老化损伤空间分布和传递机制,从基体、界面和纤维束三个层面揭示老化后低速冲击(LVI)损伤失效机制。
(1)三维编织碳纤维/环氧树脂复合材料热氧老化降解和损伤机理
采用全反射傅立叶变换红外光谱、红外光谱相关分析技术和峰值力定量纳米力学技术研究热氧老化过程中树脂基体分子结构演化和纳米弹性模量性质变化,用微型计算机断层扫描技术分析复合材料基体和界面损伤空间分布和传递规律,以单向复合材料为参照,明确老化损伤传递机制的结构特性。
在180℃老化16天过程中,亚甲基-CH2-、羰基-C=O、苯环、芳香醚-C-O-Ar和过氧基-C-O-O-含量发生波动,芳香醚生成速率大于过氧化物,苯环等热稳定性物质浓度增大导致老化后Tg升高9%。分子结构中共轭效应和不饱和键发色基团的改变导致基体外观色泽由黄色变为深褐色,影响复合材料外观色泽变化,由黑色变为深棕色。老化16天后树脂基体纳米弹性模量和LVI弹性模量下降比率一致,约12%,体积收缩率达0.8%,收缩应力达到界面和基体临界值时发生界面开裂和基体开裂的老化损伤。老化损伤在材料表面和空间传递受增强体结构影响。纤维束平行分布的单向复合材料结构容易出现层内损伤,裂纹沿层间传递,在横截面形成局部连续、整体离散分布的界面裂纹;编织结构损伤主要是界面裂纹和由界面裂纹延伸的基体裂纹。老化裂纹空间分布均集中在纤维方向两端。编织结构试件中较低的比裂纹体积分数表明编织结构抑制老化过程中裂纹扩展。
(2)三维编织复合材料热氧老化后面内LVI响应的冲击能量效应
不同能量(5 J、15 J和25 J)下沿面内方向冲击老化前后25°编织复合材料,采用高速摄影和数字图像相关技术分析试件受载过程中损伤失效形态和局部应变分布,探讨冲击强度、弹性模量和损伤机制热氧老化过程中的冲击能量效应。
不同冲击能量老化前后应力应变响应机制一致,老化16天后5 J、15 J和25J冲击强度下降比率分别为19.09%、25.75%和21.19%,冲击能越大,因老化导致的冲击强度衰减先升高后降低。5 J时老化前后试件无明显冲击损伤;15 J时试件表面出现基体开裂和少量脱落,横截面上四周区域界面发生脱粘,老化后损伤严重;25 J时材料出现纱线明显屈曲的侵彻现象,在屈曲顶点处出现纤维断裂,纤维束之间产生滑移,局部应变增大,表面树脂几乎全部脱落,横截面上四周区域相邻纤维束之间距离增大,界面严重开裂。老化导致的基体和界面性质弱化降低试件面内方向的冲击承载能力,改变冲击损伤传递路径,致使多个损伤沿老化裂纹方向呈分散状传递至材料内部。老化前后损伤模式变化无明显冲击能量效应。
(3)三维编织复合材料热氧老化后面内LVI响应的编织角效应
相同能量下(25 J)沿面内方向冲击15°、25°和35°未老化和老化16天后编织复合材料,采用实验和细观有限元方法分析应力-应变响应、组分应力、损伤传递和失效模式热氧老化后的编织角效应。
热氧老化导致15°、25°和35°编织复合材料沿面内方向冲击强度和模量分别降低23.79%、21.19%、8.34%和28.73%、28.34%和26.21%,具有明显编织角效应,编织角越大,因老化导致的强度和模量衰减降低。老化前后吸收能变化受编织角影响,未老化试件吸收能与编织角呈正比,老化后试件先升高后降低。未老化材料中,编织角越大,相同载荷下纤维轴向分力越小,横向分力越大,促进纱线间滑移,试件变形和损伤较大,承担载荷能力下降。编织角增大时,纱线间较紧密结构使试件损伤后具备部分承载能力,促进能量吸收,老化后复合材料基体和界面性质弱化降低试件损伤后承载能力,吸能下降。15°未老化编织复合材料中四周界面性质弱化,纱线承载能力下降,中间区域纱线承担载荷较大,老化后材料界面损伤集中在载荷端,纱线应力分布较均匀且值较小。25°复合材料中老化前后基体出现从载荷端至底部的“V”型损伤,材料上半部被挤压,向四周横向扩展,老化后界面易出现损伤,老化导致的基体降解和界面损伤使得试件冲击后损伤严重。35°老化前后材料应力分布较均匀,界面损伤较多,树脂下半部分出现“U”型损伤,材料向四周扩展,老化加重损伤和横向扩展程度。老化前后损伤和失效模式变化未出现明显结构效应,15°材料损伤模式主要包括界面开裂和树脂基体开裂;25°复合材料损伤模式主要包含界面脱粘、树脂开裂和脱落、纤维屈曲、滑移和断裂;35°复合材料出现较多界面损伤,表面纤维未出现明显断裂现象,较紧密结构降低材料变形程度,损伤模式包含基体开裂、