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关键词： 循环载荷   饱和岩石   应力   地震勘探   地震学  

摘要： 通过对饱和砂岩和大理岩的循环载荷实验,本文研究了应力—应变曲线的细微差异,指出对于不同孔隙流体和不同性质的岩石,其应力—应变滞后回线的形状是不同的。这是由这些岩石在循环载荷下应变相对应力的响应不同造成的,在加载阶段应变的相位可能超前、并行或者落后于应力的相位。本文引入了Preisach-Mayer-goyz模型(简称PM模型),并对这种现象进行了模拟。通过构筑PM空间密度函数,求出饱和岩石的应力—应变状态方程,并模拟了其轴向应变—径向应变滞后回线。根据模拟结果可以认为,PM空间中不同的密度函数在一定程度上反映了饱和岩石在地震波载荷作用下的本构关系响应的不同性质。

关键词： 软骨   关节   创伤和损伤   应力   物理   细胞死亡   细胞外基质  

摘要： 目的 :模拟两种常见的应力载荷模式 ,在实验条件下探索动物关节软骨对不同模式的异常应力载荷的即时损伤反应 .方法 :在恒定应力速率下 ,对离体新鲜牛肩关节软骨组织块施加单次亚撞击应力负荷 (SI组 )及循环撞击负荷 (CI组 ) ,应力峰值变化范围从 2MPa到 1 1MPa ,随后行组织块培养 .通过FDA/PI双荧光染色法观察软骨细胞损伤的程度及分布模式 .通过SEM行胶原结构超微观察以及采用改良的阿新蓝染液法测定组织块受载后每日的基质GAG释放率以确定基质损伤程度 .结果 :自 5MPa开始 ,两实验组软骨细胞死亡比例均高于正常组 ,且随着应力峰值的增大 ,死亡细胞比例也有增加 ;在同样的应力峰值时 ,SI组的死亡细胞比例要高于CI组 ,且分布更广泛 ;CI组标本的胶原结构损伤程度远高于SI组及对照组 ,承载超过一定阈值 (峰值应力 >5MPa)的标本 ,局部可出现纤维断裂 ;同样应力峰值下 ,CI组GAG释出率在加载后第 1 ,2日普遍高于SI组 .结论 :异常应力负荷引起关节软骨损伤的模式与负荷加载速率有关 .快速压缩易引起软骨基质的损伤 ,而慢速压缩更易引起软骨细胞的损伤 ;在同一载荷模式下 。

关键词： 弯曲板   应力集中   极限载荷   折线形截面假设   圆角   弹塑性局部应力  

摘要： 　根据折线形截面假设,提出了一种计算带圆角平板受弯曲时的应力集中系数和弹塑性极限载荷的简单而有效的方法。文中详细讨论了圆角的半径(ρ)和圆角的深度系数(t)对局部应力的影响;比较了深圆角和浅圆角两种情况,并推导出弹塑性交界面与弹塑性极限载荷及局部应力的关系。文中算例与光弹性实验和有限元结果进行比较后表明,该方法简单、有效,适用于工程实际问题。

关键词： 预应力混凝土结构   有限元分析   等效载荷法   三维有限元  

摘要： 针对预应力混凝土结构中预应力的作用 ,分析了 ***提出的的等效载荷法的实用性 ,给出了预应力沿筋向发生变化以及大垂度抛物线筋的等效载荷的高阶计算公式 ,提出了两种用于三维有限元的等效节点力计算方法 .通过含单根和多根预应力曲线筋混凝土结构的计算实例 ,证明此方法对于预应力混凝土结构的三维有限元分析是有效的 .

关键词： 低加载速率   高应力载荷   关节软骨   即时损伤作用   超微结构  

摘要： 为了解动物关节软骨对低加载速率的高应力载荷的即时损伤反应 ,在恒定应力速率下 ,对离体新鲜牛肩关节软骨组织块施加单次低应变速率的应力负荷 ,随后行组织块培养 ,应力峰值变化范围为 2～ 11MPa。通过FDA/PI双荧光染色法观察组织块受载 3天后软骨细胞损伤的程度及分布模式 ,并计算细胞死亡比例 ;SEM观察胶原超微结构。结果表明 ,自 5MPa开始 ,实验组软骨细胞的死亡比例均高于正常组 ,且随着应力峰值的增大而增加 ;实验组死亡细胞的分布比较广泛 ,应力峰值超过 9MPa的组织块的死亡细胞几乎分布于软骨全层。实验组与对照组均没有出现胶原结构的破坏。

关键词： 花键联接   倒角   矩形花键   铣刀   设计  

摘要： 在机械制造业中常常用到花键联接.在各种花键联接形式中,矩形花键因为加工方便,因此在生产中应用最为广泛.加工矩形花键一般采用铲齿成形铣刀进行铣削.由于该铣刀经铲齿后所得的齿背曲线为阿基米德螺旋线,铣刀沿前刀面重磨后,其轴向剖面形状可保持不变,同时直径和后角也变化不大,因此铣刀重磨方便,使用寿命较长,成本较低.经铲齿成形铣刀铣削加工后的矩形花键表面粗糙度能达到Ra1.6μm,可满足常用矩形花键联接的要求.

关键词： 复合材料层合板   叠加原理   傅立叶级数   勒让德级数   广义势能原理  

摘要： 　为了克服经典层合板理论的缺点,提高层间应力的计算精度,提出了受分布载荷层合板应力分析的一般理论。首先根据叠加原理将层合板受力状态分解成对称和反对称状态,然后用正交完备的傅立叶级数和勒让德级数构造这两种受力状态中每一铺层与层间胶层的位移场,并应用广义势能原理确定位移场中的待定系数,从而确定层合板的位移场和应力场。另外,胶层被视为各向同性材料,并且与其它材料层具有相似的力学特性,即具有有限厚度、有限弹性常数。计算结果显示,这种解法的收敛性非常好,根据物理方程与根据平衡方程得到的层合板横向剪应力及横向正应力分布非常一致。

关键词： 挠性接管   轴对称载荷   船舶   管系减振降噪元件   螺旋单元   应变-外载关系  

摘要： 针对目前挠性接管强度计算存在的不足,在充分考虑骨架层的弯曲刚度和扭转刚度对挠性接管强度影响的基础上,推导出在承受轴对称负荷(拉压、扭矩及内压)时,挠性接管及其加强筋的应变和外力的关系,为挠性接管的结构设计和强度计算提供了理论公式.

关键词： 张应力裂纹腐蚀   定义   合金   应力腐蚀   加宽   试验   金属   试样制备   焊接结构   腐蚀试验  

标准号: ISO 7539-9-2003

摘要： 1.1 本部分包括了研究金属在渐增式载荷或渐增式位移下应力腐蚀裂纹敏感性的预裂纹试样的设计、制备和应用等内容。 恒定载荷或恒定位移下的试验见GB/T 15970.6。本部分中的术语“金属”也包括合金。1.2 因为裂纹简短需要维持弹性约束, 所以预裂纹试样不适用于评价如薄板或线材等薄的产品。通常适用于评价板材、棒材和锻件等厚的产品。预裂纹试样也适用于焊接件。1.3 预裂纹试样可以通过在加载点使用单调增加载荷或位移装置定量加载。1.4 预裂纹试样的一个突出优点是：可以通过测得的数据计算出已知几何形状且承受已知应力构件的临界缺陷尺寸。如果缺陷尺寸通过临界值, 应力腐蚀破裂可能会发生。 预裂纹试样也可以用于测定应力腐蚀裂纹扩展速率。1.5本试验的一个主要优点是： 考虑了动态应变对应力腐蚀破裂界限值的潜在影响。1.6 在足够低的加载速率下, 本方法可以更快捷地测定K <(DOWN)I SCC>值, 且此值会小于或等于由恒载荷或位移方法测定的值。

关键词： 中心裂纹圆盘   应力强度因子   复合模式  

摘要： 在无裂纹圆盘应力分量解析解的基础上 ,利用泰勒级数展开 ,并运用三角函数的倍角公式 ,得到了σθ、σrθ和σr幂级数展开式及其系数Aji的统一表达式 .然后 ,用权函数方法推导出Ⅰ +Ⅱ复合模式加载条件下中心裂纹圆盘试件应力强度因子KⅠ 和KⅡ 的计算公式及系数 fji 的统一表达式 ,可以解决任意相对裂纹长度或任意加载角(裂纹方向与载荷作用线夹角 )下 ,KⅠ 和KⅡ 的精确计算问题 .算例分析表明随着裂纹相对长度α的增大 ,计算应力强度因子时 ,必须取足够大的项数n(n>5 ) ,才能保证级数解的精度 ;对于中心裂纹圆盘试件 ,产生纯Ⅰ型裂纹的加载条件不随裂纹的相对长度而变化 ,而产生纯Ⅱ型裂纹的条件与裂纹的相对长度和加载角相关 ;此外 ,当实施纯Ⅱ型裂纹试验时 ,可根据实测的裂纹相对长度α ,计算出试验应设置的临界加载角θc.